在熱水管網水力計算中存在這樣一種假設：在同一管段中設計熱水用量（即配水流量）以0.8～1.5m/s的流速計算，循環流量以0.1～0.5m/s的流速計算，這樣的假設是不合理的。根據以下公式的推算，可以看出兩種流量采用分離式或合流式計算法在配水管網水力計算中的差異。

高層建筑熱水機械循環系統的總循環流量(循環流量和附加循環流量的總和)是設計熱水用量的25%~30%，取qx=0.30qp.分離式計算，合流后配水管網總水頭損失為1.09(hpy+hpj)的合流式計算，合流后配水管網總水頭損失為1.69(hpy+hpj)，其中hpy為配水管網沿水頭損失，hpj為配水管網的局部水頭損失。也就是說，合流后實際需要的補水壓力和循環泵的揚程比分離式計算結果大得多，這也是一些工程根據分離式水力計算設計的熱水系統在用水高峰期，高用水點和地區經常出現壓力不穩定或斷流的內在原因。解決方法是根據合流后的流量和經濟流速重新選擇配水管徑，減少合流流速和水頭損失，提高補水口的壓力和循環泵的揚程。

合流后增加的沿程和局部水頭損失如何在配水流量和循環流量之間分配尚無試驗和資料查證。依據水頭損失與流量的平方呈正比的關系，筆者建議按流量平方比進行分配以對分離式計算的水頭損失進行修正，進而修正補水口所需的壓力和循環水泵的揚程。

2.不用補水壓力檢查水箱的設置高度

對于加熱器位于上下的上下供給式熱水系統，補水從上位水箱通過補水管到加熱器，通過配水管到達最不利用的水點，通過的路線接近通常采用的上下供給式冷水系統，上位水箱的設置高度基本上應滿足最不利用的水點的水壓要求。但是，加熱器位于上下的上下供給式或加熱器位于下下下的上下供給式和上下供給式熱水系統的補水路線與通常采用的上下供給式冷水系統大不相同，其水頭損失大，上位水箱的高度往往不能滿足熱水系統最不利的地方和地區的水壓要求。因此，此時水箱高度的決定因素是否滿足熱水系統最不利用水點的水壓要求。

上位水箱的最低水位和最不利用水點的高差△H應滿足:

△H≥hly+hlj+hj+hry+hrj+hl

hrj.hrj.加熱器的出口到最不利用水點配水管的沿途和局部水頭損失(已經按照流程計算修正)

hj.加熱器的水頭損失

0，利用水頭損失公式推出補充水管的最小管徑(如果要求的補充水管的最小管徑過大，應適當擴大配水管徑或提高補充水箱的安裝高度)。

4.補水管的接口位置選擇不當

在實際工程中，補水管的接口位置與循環泵的出水管或加熱器的進口連接，與循環泵的吸水管連接。連接循環泵的出水管和加熱器進口的前提條件是補充罐的最低水位和最不利用水點的高差≥hly+hlj+hj+hry+hrj+hl，此時的循環泵只發揮循環作用，其流量≥qx+qf，揚程≥(qx+qf)/qx)2hp+hx(hp通過合流計算修正的循環流量通過配水管網時的水頭損失)。

在實際工程中，由于水箱的高度受到限制，熱水管網規模大，特別是加熱器設置在遠處另建的熱站內，各種水頭損失大，僅擴大管徑不經濟，有時不可能，必須加壓水。其加壓方式有兩種:一種是在補水管上安裝加壓泵，其流量≥Qh，揚程≥(hly+hlj+hj+hry+hrj+hl)-△h，另一種有效的方法是在循環泵前選擇補水管的接口，循環泵發揮循環和加壓的雙重作用，其流量≥qx+qf+qh，揚程為(qx+qf)/qx)前者需要加壓泵和循環泵兩個小泵同時運轉，后者需要一個合流泵運轉，兩者各有利害。

熱水管網是變流量、變壓力、變溫系統，為了穩定系統內的供水參數，此時的加壓泵和合流泵最好選擇變頻泵，根據供水時間段和管網內的壓力變化調整泵。

5.配水末端管徑和回水管徑的確定不當

高層建筑熱水管網的配置形式一般采用立管循環方式，因此配水末端管徑和回水初端管徑的確定很重要。該段的配水管應承擔末端用水點的配水量和整個立管的循環流量，高層建筑的立管長、熱損失大、循環流量接近末端的配水量，因此僅用水設計秒流量和器具接口口徑來確定配水末端的管徑是不夠的。由于在經濟流速范圍內是無法承擔疊加流量的，因此配水末端管徑必須采用疊加流量進行計算選取。回水起始端管徑應用立管整體的循環流量計算確定，為了將循環泵的揚程提高到容易選擇的泵的范圍，考慮到將來污垢對設備運行的影響，可以適當提高回水流速，縮小回水管徑。

6.結語

筆者在兩個星級酒店的熱水供應系統設計中遇到過同樣的問題。也就是說，根據現有資料設計后，實際運行時，熱水高峰頻繁發生地區缺水現象。經過各種努力沒有從根本上解決問題，最后必須從設計方法中找到根本原因，發現上述缺陷，然后調整補水壓力和循環泵，徹底解決缺水現象。在后續工程設計中按照上述方法進行調整，運行效果非常令人滿意，因此建議同行應對熱水供應系統設計進一步細化，使其更符合工程實際。