框架柱結構是一種普遍結構方式，特別是在量大范圍廣的高層建筑中廣泛運用。框架柱結構因為梁和板的跨距并不大，梁和板的提升室內空間相對性較小。

下邊從墻肢布局、結構測算主要參數賦值、特性操縱指標值(如位移角)三個層面探討框架柱結構的優化方法。

1平面布置圖標準

墻肢布局的好壞立即從宏觀經濟上危害全部工程建筑結構的物理性能和經濟數據，因而提升布局是開展框架柱結構可靠性設計的重要。框架柱布局宜遵照以下四點標準。

1.1墻肢兩端對齊布局

框架柱預制構件做為高層住宅框架柱結構關鍵的抗側移預制構件，開展結構設計方案時要充分運用墻肢間的連動效應。因而開展結構布局時，同一方向的墻肢宜勻稱布局，在平面圖上產生多道聯肢框架柱協調工作，盡量減少框架柱移位布局。如圖所示1所顯示的某高層建筑結構平面圖Y向存有4片墻肢恰好移位布局的狀況(圖1中框起一部分的墻肢)。略微調節該墻肢的部位，可產生2道聯肢框架柱，則兩端對齊布局的測算實體模型部分側面彎曲剛度可提升10%。

1.2墻肢勻稱布局

多層建筑結構在考慮承擔縱向載荷和結構抗側移彎曲剛度的必須外，還應具備一定的抗扭曲彎曲剛度。實際設計過程中，可根據適度提升附近框架柱及其外地圈梁，調節結構彎曲剛度管理中心與結構平面圖平面構圖心、品質管理中心的相對位置，盡可能保證“三心”重疊的理想化實際效果。

1.3防止應用短肢剪力墻或長墻

因為短肢剪力墻的延展性較弱，且結構規定高，建筑鋼筋用量很大，結構布局時要防止應用短肢剪力墻。墻肢長短太長，剛渡過大，會導致地震災害力較為集中化。框架柱結構中假如存有小量長墻，地震災害功效下的樓房剪應力關鍵由這些長墻承擔，產生超地震烈度地震災害時該一部分墻肢因為承擔極大的地震災害力通常最先毀壞，因為別的墻肢的承載能力較差，非常容易導致框架柱墻肢由達到弱各個擊破的毀壞方式，最后造成結構坍塌。因而，開展框架柱結構布局時須使各墻肢彎曲剛度

貼近，盡量減少應用長墻。

1.4優先選擇選用帶翼緣墻

L形、T形的框架柱因墻肢頂端的翼墻具有扶壁功效，可靠性不錯，另外也較為非常容易考慮框架柱鋼筋搭接在框架柱頂端時建筑鋼筋的鋼筋搭接長度規定，開展結構布局時須優先選擇選用，L形、T形墻的翼墻長短可操縱在0.5～1.0M，翼墻長短越少，則配筋圖越少。

2測算主要參數的敏感度

對框架柱結構建筑鋼筋用量比較敏感的主要參數包含:周期時間折減指數、連梁彎曲剛度折減指數、梁彎曲剛度擴大指數、考慮到壓筋危害的梁配筋圖測算、考慮到混凝土樓板做為翼緣板的梁配筋圖測算、混凝土樓板測算假定、次梁的建筑抗震等級等。僅限于篇數，下列選擇周期時間折減指數、混凝土樓板測算假定和次梁的建筑抗震等級開展剖析。

2.1周期時間折減指數

周期時間折減指數不危害結構彎曲剛度，但危害結構的地震災害效用尺寸。周期時間折減指數可根據手機軟件測算獲得，如選用GSSAP手機軟件各自測算有砌體實體模型和無砌體實體模型的第一周期時間，以這兩個周期時間的比率做為折減根據。

某12層框架柱結構三維測算實體模型如圖2所顯示，該結構砌體比較多，測算獲得的周期時間折減指數為0.95。某32層框架柱結構三維測算實體模型如圖所示3所顯示，該結構砌體較為少，測算獲得的周期時間折減指數為1.0。兩實體模型的數值見表1。

工程項目實踐活動說明，周期時間折減指數每降低0.1，底材地震災害剪應力提升3%～10%，地震災害力的擴大可能造成配筋圖擴大。因而，周期時間折減指數應謹慎選擇，一般框架柱住房結構可用0.95。也可根據測算結構(考慮到砌體彎曲剛度)的基礎周期時間來明確。

2.2樓板測算假定

在結構總體測算中，一般狀況下混凝土樓板可選用剛度板或延展性板假定。剛度板假定下可根據梁彎曲剛度放大系數考慮到混凝土樓板的彎曲剛度奉獻，而延展性板假定下，混凝土樓板與梁一同工作中，較真正地考慮到了混凝土樓板面外彎曲剛度的奉獻。選用不一樣的混凝土樓板假定所測算獲得的梁護欄板內功分派不一樣，進而梁護欄板的測算配筋圖也不一樣。

某32層框架柱住房結構，其標準層結構平面設計圖如圖4所顯示，混凝土樓板各自選用剛度板(中梁彎曲剛度放大系數取1.8)和延展性板(殼元)假定開展測算，獲得的結構第一周期時間分別是2.784s和3.025s，由此可見，根據延展性板假定的結構總體剛度比剛度板假定大，根據延展性板假定數值開展設計方案比根據剛度板假定要節約不銹鋼板材，每平米梁建筑鋼筋用量降低約2kg。

2.3次梁的建筑抗震等級

選用常見制圖軟件模型時，與墻相接的梁的模型一般按承重梁鍵入，是不是按次梁設計方案由手機軟件分辨或技術工程師特定。次梁是是非非抗震等級預制構件，若按抗震等級預制構件設計方案將提升梁的最小配筋率和別的結構規定。當今中國各省對次梁的分辨有以下5種挑選(按次梁總數從少到多排序):1)全部與墻肢豎直相接的梁判斷為框架柱;2)有一端與墻豎直相接的梁判斷為次梁;3)兩邊與墻豎直相接的梁判斷為次梁;4)一端與墻方位一致，另一端搭在主梁的梁判斷為次梁;5)一端與墻方位一致，另一端不論怎樣鋼筋搭接均分辨為次梁。現階段大部分選用第三種狀況，即兩邊與墻豎直相接的梁判斷為次梁。

3不一樣層間位移角的原材料用量較為

某品字型高層建筑，結構總高寬比為97.5m，地底1層，地面上32層，首逐層高4.5m，規范逐層高3M，結構平面布置圖如圖所示5所顯示。本工程項目坐落于7度區，基礎地震災害瞬時速度0.20g，Ⅱ類場所，設計方案地震災害排序為第一組，基本風壓0.20kN/m2，地面粗糙度為B類。

根據改動抗側力預制構件的橫截面規格和部分調節結構布局，促使結構在多遇地震災害功效下的較大 層間位移角各自考慮1/700，1/800，1/1000，1/1300，1/1600的限制值規定。

由表2得知，層間位移角按1/1300的限制值操縱的建筑鋼筋用量至少，層間位移角按1/700的限制值操縱的混泥土用量至少。由此可見，結構彎曲剛度越大，框架柱用含鋼量越大，梁用含鋼量越小，但混泥土用量越大。較為原材料總工程造價，則層間位移角限制值越大越節約原材料用量;若實行《高層建筑混凝土結構技術規程》(JGJ3—2010)(通稱高規)，則層間位移角貼近1/1000限制值時原材料用量最節約;若實行廣東省高規，則層間位移角貼近1/800限制值時原材料用量最節約。